管段沿线流量简化前后水头和流行时间差异性分析

摘要

给水管网管段沿线流量简化处理常采用水力等效方式或流量等分方式，将沿线流量分配到管段的上端节点和下端节点，以减少给水管网建模和计算的工作量。为从理论上说明给水管网管段沿线流量简化处理后带来的影响，首先分析了一般管段沿线流量简化处理前后的水头和流行时间差异性，其次分析了沿线均匀出流简化处理前后的水头和流行时间差异性。案例计算结果表明，水力等效简化处理保证了管段上端节点和下端节点处的水头与简化处理前是相同的，而简化前后管段内部各点的水头通常存在差异性；管段沿线均匀出流经水力等效简化处理后，上端节点流量分配比与管段内部出流点个数和沿线流量占比相关，而与管段直径、上端节点水头、管段进流量、管段长度和管段摩阻系数无关，使得该简化处理方法适用于上端节点水头或管段进流量具有变化性的延时模拟模型；沿线均匀出流按照水力等效方式（或流量等分方式）的处理，适用于沿线流量占比较小（距离水厂较近）的管段沿线流量简化。

关键词

给水管网; 沿线流量; 水力等效; 流量等分; 流行时间

给水管网建模中，管网简化是不可避免的。通过简化，可以减少模型开发和维护工作量，提高运行效率。相同直径、材料和埋设年代的串联管道合并是常用简化方法之一。当中间节点有需水量的多段串联管道简化为单一管段时，中间节点需水量称作管段的沿线流量。这些沿线流量在管网建模中，常集中分配到管段的上端节点和下端节点，采用的方法是将沿线流量均分到两端节点^［1-2］。这种沿线流量均分方法优点是简单、易于操作，尤其在管段方向不定的情况下；缺点是在管段两端节点分配流量后，引起的管段水头损失与合并前在沿线流量下引起的管段水头损失具有差异性。

因此，在管线沿线流量简化处理中，需要解决管段沿线流量按怎样的分配比例，才可满足水力等效性的问题。针对该问题，1988年Hamberg等^［3］利用谢才‒曼宁公式，讨论了管线中间单点出流量、等间距多点出流量下流量简化处理问题。2013年Izquierdo等^［4］利用达西‒魏斯巴赫公式讨论了管线内等间距等出流的流量简化处理及水力坡度线特征。

已有文献很少结合给水管网管段沿线流量简化处理讨论管段内水流时间的变化。通常管段内水流时间越长，管段内水质越可能变差。此外，随着给水管网水力模拟的技术进步，希望计算的节点水头和管段流速应更接近实际情况。因此需要从理论上分析给水管网管段沿线流量简化处理后带来的影响。本研究首先分析管段内一般沿线流量简化处理前后的水头与流行时间，然后分析管段内均匀出流的流量简化处理前后的水头与流行时间。

1 管段内一般沿线流量简化

1.1　管道沿线水头与流行时间

给水管网管道沿程水头损失公式和水流时间计算公式分别为^［5］

$$h_{\mathrm{f}}=\frac{k{Q}^n}{D^m}L$$

（1）

$$t=\frac{\mathrm{\pi }{D}^{\mathrm{2}}L}{\mathrm{4}Q}$$

（2）

式（1）、（2）中：h_f为管道沿程水头损失，m；t为管道内水流时间，s；k、n、m为参数，不同计算公式对应的参数值见表1；Q为管道流量，m³·s^－1；D为管道直径，m；L为管道长度，m。

表1 管道沿程水头损失计算公式参数^［6］

Tab.1 Pipe friction headloss formula parameters^[6]

公式	系数k	指数n	指数m
达西‒魏斯巴赫公式	$0.0826f(k_s/D,Re)$	2	5
海曾‒威廉公式	$10.654/C^{1.852}$	1.852	4.87
谢才‒曼宁公式	$10.29n_{\mathrm{M}}^2$	2	5.33

注：  $f\left(k_s/D,Re\right)$为达西‒魏斯巴赫摩擦系数（取决于绝对粗糙度k_s、直径D和雷诺数Re）；C为海曾‒威廉粗糙系数；n_M为曼宁粗糙系数。

由式（1）和式（2）可以看出，当管道内流量Q和直径D一定时，沿程水头随管道长度线性下降，水流时间随管道长度线性增加。

设管段总长度为L，直径为D，上端节点水头为H₀，进流量为Q_in。管段内N个出流点距上端节点的距离依次为L₁， L₂， $\cdots$， L_N（0<L₁<L₂<$\cdots$<L_N<L）。各出流点相应需水量分别为Q_i（Q_i >0，i = 1， 2， $\cdots$， N）。设Q_L为各出流点需水量之和，即$Q_{\mathrm{L}}={\displaystyle \sum _{i=\mathrm{0}}^N}{Q}_i=\gamma Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}$，γ为沿线流量占比，0≤γ≤1。

忽略局部水头损失，则距管段上端节点距离为0， L₁， L₂，$\cdots$， L_N， L处的水头，以及从上端节点到各处的水流时间见表2。流量差异使组成管段的各管道内水头和水流时间的变化斜率各不相同，整个管段上的水头和水流时间将以多段折线形式变化。

表2 管段两端和各出流点处的水头，以及从管段上端节点至各处的水流时间

Tab.2 Water heads of end nodes and outlets along the link,and traveling times fromupstream nodes to each node or outlet

距管段上端节点距离	水头/m	水流时间/s
0	$H_0$	0
L1	$H_0-\frac{k{L}_1}{D^m}{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n$	$\frac{\mathrm{\pi }{D}^2{L}_1}{4Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}$
L2	$H_0-\frac{k{L}_1}{D^m}{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n-\frac{k\left(L_2-L_1\right)}{D^m}(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1{)}^n$	$\frac{\mathrm{\pi }{D}^2{L}_1}{4Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}+\frac{\mathrm{\pi }{D}^2(L_2-L_1)}{4(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1)}$
L3	$H_0-\frac{k{L}_1}{D^m}{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n-\frac{k\left(L_2-L_1\right)}{D^m}{\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1\right)}^n-$ $\frac{k\left(L_3-L_2\right)}{D^m}(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2{)}^n$	$\frac{\mathrm{\pi }{D}^2{L}_1}{4Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}+\frac{\mathrm{\pi }{D}^2(L_2-L_1)}{4(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1)}+\frac{\mathrm{\pi }{D}^2(L_3-L_2)}{4(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2)}$
$⋮$	$⋮$	$⋮$
LN	$H_0-\frac{k{L}_1}{D^m}{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n-\frac{k\left(L_2-L_1\right)}{D^m}{\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1\right)}^n-$ $\frac{k\left(L_3-L_2\right)}{D^m}{\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2\right)}^n-\dots -$ $\frac{k\left(L_N-L_{N-1}\right)}{D^m}{\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2-\dots -Q_{N-1}\right)}^n$	$\frac{\mathrm{\pi }{D}^2{L}_1}{4Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}+\frac{\mathrm{\pi }{D}^2\left(L_2-L_1\right)}{4\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1\right)}+\frac{\mathrm{\pi }{D}^2\left(L_3-L_2\right)}{4\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2\right)}+\dots +$ $\frac{\mathrm{\pi }{D}^2\left(L_N-L_{N-1}\right)}{4\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2-\dots -Q_{N-1}\right)}$
L	$H_0-\frac{k{L}_1}{D^m}{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n-\frac{k\left(L_2-L_1\right)}{D^m}{\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1\right)}^n-\frac{k\left(L_3-L_2\right)}{D^m}{\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2\right)}^n-\dots -\frac{k\left(L_N-L_{N-1}\right)}{D^m}{\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2-\dots -Q_{N-1}\right)}^n-\frac{k\left(L-L_N\right)}{D^m}{\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2-\dots -Q_N\right)}^n$	$\frac{\mathrm{\pi }{D}^2{L}_1}{4Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}+\frac{\mathrm{\pi }{D}^2\left(L_2-L_1\right)}{4\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1\right)}+\frac{\mathrm{\pi }{D}^2\left(L_3-L_2\right)}{4\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2\right)}+\dots +$ $\frac{\mathrm{\pi }{D}^2\left(L_{\mathrm{N}}-L_{\mathrm{N}-1}\right)}{4\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2-\dots -Q_{N-1}\right)}+$ $\frac{\mathrm{\pi }{D}^2\left(L-L_{\mathrm{N}}\right)}{4\left(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-Q_1-Q_2-\dots -Q_N\right)}$

1.2　沿线流量分配到管端两端

设管段沿线流量为Q_L，经简化处理，将其分配到管段两端。令α为管段沿线流量Q_L的上端节点流量分配比，则通过管段的流量为$Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}-\alpha Q_{\mathrm{L}}=(\mathrm{1}-\alpha \gamma )Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}$。于是管段下端节点的水头$H\mathrm{\text{'}}\left(L\right)$和水流时间$T\mathrm{\text{'}}\left(L\right)$分别为

$$H\mathrm{\text{'}}\left(L\right)=H_{\mathrm{0}}-\frac{kL}{D^m}[(\mathrm{1}-\alpha \gamma )Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}{]}^n$$

（3）

$$T\mathrm{\text{'}}\left(L\right)=\frac{\mathrm{\pi }{D}^{\mathrm{2}}L}{\mathrm{4}(\mathrm{1}-\alpha \gamma )Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}$$

（4）

当将沿线流量平均分配到管段上下两端节点时，上端节点流量分配比$\alpha =\mathrm{0.5}$，则由式（3）和式（4），得到管段下端节点的水头$H"\left(L\right)$和水流时间$T"\left(L\right)$分别为

$$H"\left(L\right)=H_{\mathrm{0}}-\frac{kL}{D^m}[(\mathrm{1}-\mathrm{0.5}\gamma )Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}{]}^n$$

（5）

$$T"\left(L\right)=\frac{\mathrm{\pi }{D}^{\mathrm{2}}L}{\mathrm{4}(\mathrm{1}-\mathrm{0.5}\gamma )Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}$$

（6）

由式（3）~（6）可知，当沿线流量分配到管段两端节点后，沿管段的水头和水流时间将以线性形式变化，不再是多段折线形式。

1.3　示例1

如图1所示，某管段进流量Q_in = 400 L·s^－1，内部节点（1）距离上端节点（0）为250 m，需水量为60 L·s^－1；内部节点（2）距离上端节点（0）为400 m，需水量为180 L·s^－1；于是可知沿线流量占比$\gamma =\frac{\mathrm{60}\mathrm{L}\cdot {\mathrm{s}}^{-\mathrm{1}}+\mathrm{180}\mathrm{L}\cdot {\mathrm{s}}^{-\mathrm{1}}}{\mathrm{400}\mathrm{L}\cdot {\mathrm{s}}^{-\mathrm{1}}}=\mathrm{0.6}$。节点（0）处水头H₀ = 80 m，管段总长为500 m，海曾‒威廉系数C取110，管段直径D为500 mm。试分析将内部节点（1）和（2）的需水量分配至上端节点（0）和下端节点（3）情况下的管段水头和流行时间。

图1 内部两个出流节点的管段示意图

Fig.1 Schematic diagram of two outlets along the link

1.3.1　简化处理前水头和水流时间

管道水头损失采用海曾‒威廉公式计算，由表1所列公式，$k=\frac{\mathrm{10.654}}{C^{\mathrm{1.852}}}=\frac{\mathrm{10.654}}{{\mathrm{110}}^{\mathrm{1.852}}}=\mathrm{0.001}\mathrm{765}$。根据表2所列公式，可得各节点处水头和从节点（0）开始的水流时间，见表3。

表3 各节点水头和从节点（0）算起的水流时间

Tab.3 Water heads of nodes and traveling times from node (0)

节点	水头/m	水流时间/s
（0） （1） （2） （3）	80.00 77.64 76.59 76.42	0 123 210 332

1.3.2　沿线流量等分后水头和水流时间

当将内部节点（1）和节点（2）的流量等分至节点（0）和节点（3）后，由式（5）和式（6）得节点（3）水头$H"(\mathrm{500})=\mathrm{77.56}\mathrm{m}$，该值大于表3中所列水头76.42 m，说明采用流量等分方法将会乐观估计管段下端节点的水头。

从节点（0）至节点（3）的水流时间$T"\left(\mathrm{500}\right)=\mathrm{350}$ s，该值大于表3中所列的流行时间332 s，说明采用流量等分方法时水在管段内的停留时间将增长，水质分析时可能得出较差的水质结果。

1.3.3　水力等效条件下水头和水流时间

为满足水力等效性，使沿线流量分配到管段两端节点后下端节点（3）处的水头与简化处理前相等，则式（3）中$H\mathrm{\text{'}}(\mathrm{500})=\mathrm{76.42}$ m。解得管段上端节点流量分配比$\alpha =\mathrm{0.23}$。说明水力等效性条件下，节点（0）分配23%的沿线流量（56 L·s^－1），节点（3）分配77%的沿线流量（184 L·s^－1）。

由式（4），管段内水流时间计算为$T\mathrm{\text{'}}\left(\mathrm{500}\right)=\mathrm{286}$ s，该值小于表3中所列的流行时间332 s，说明采用水力等效方式简化处理后，水在管段内的停留时间缩短，会乐观估计管段水质。

由示例1可知，采用沿线流量平均分配到管段两端节点时，计算出的下端节点水头和水流时间均与简化处理前不同。水力等效条件尽管是在满足管段下端节点水头相同条件下的简化处理，但计算出的水流时间与简化处理前存在差异。此外水力等效性尽管满足简化处理前后管段上端和下端节点水头相同，但由于管段沿程水头在简化处理前为多段折线下降，而在简化处理后呈直线下降，所以造成管段内部的水头在简化处理前后产生差异。

2 管段内均匀出流的沿线流量简化

2.1　水头和流行时间

管段内均匀出流为沿线出流的特例。设管段内有N个等间距出流点，则各点需水量相同，为Q_L/N；管段两端和各出流点到管段上端节点的距离依次为0， L/（N+1）， 2L/（N+1）， …， NL/（N+1）， L。令沿线流量占比$\gamma =Q_{\mathrm{L}}/Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}$（0≤γ≤1），则管段两端节点及各出流点水头分别为

$$H\left(\mathrm{0}\right)=H_{\mathrm{0}}$$

（7）

$$H\left(jL/(N+\mathrm{1})\right)=H_{\mathrm{0}}-\frac{L}{N+\mathrm{1}}\frac{k{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n}{D^m}{\displaystyle \sum _{i=\mathrm{1}}^j}{\left[\mathrm{1}-\frac{\left(i-\mathrm{1}\right)\gamma }{N}\right]}^n$$

$$j=\mathrm{1,2},\cdots ,N$$

（8）

$$H\left(L\right)=H_{\mathrm{0}}-\frac{L}{N+\mathrm{1}}\frac{k{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n}{D^m}{\displaystyle \sum _{i=\mathrm{0}}^N}{\left(\mathrm{1}-\frac{i\gamma }{N}\right)}^n$$

（9）

从上端节点至各出流点处的水流时间分别为

$$T\left(\mathrm{0}\right)=\mathrm{0}$$

（10）

$$T\left(jL/(N+\mathrm{1})\right)=\frac{\mathrm{\pi }{D}^{\mathrm{2}}L}{\mathrm{4}(N+\mathrm{1})Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}{\displaystyle \sum _{i=\mathrm{1}}^j}\frac{\mathrm{1}}{\mathrm{1}-\frac{(i-\mathrm{1})\gamma }{N}}$$$$j=\mathrm{1,2},\cdots ,N$$

（11）

$$T\left(L\right)=\frac{\mathrm{\pi }{D}^{\mathrm{2}}L}{\mathrm{4}(N+\mathrm{1})Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}{\displaystyle \sum _{i=\mathrm{0}}^N}\frac{\mathrm{1}}{\mathrm{1}-\frac{i\gamma }{N}}$$

（12）

当$N\to \mathrm{\infty }$时，将沿管段连续均匀出流。令x为到管段上端节点的距离，则沿线dx长度内水头变化为

$$\mathrm{d}H=\frac{k}{D^m}(Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}{-\frac{x{Q}_{\mathrm{L}}}{L})}^n\mathrm{d}x=\frac{k{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n}{D^m}{\left(\mathrm{1}-\frac{x\gamma }{L}\right)}^n\mathrm{d}x$$

于是距离管段上端节点x（0≤x≤L）处的水头为

$$H\left(x\right)=H_{\mathrm{0}}-{\int }_{\mathrm{0}}^x\frac{k{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n}{D^m}{(\mathrm{1}-\frac{x\gamma }{L})}^n\mathrm{d}x=H_{\mathrm{0}}-\frac{kL{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n}{\left(n+\mathrm{1}\right)D^m\gamma }[\mathrm{1}-{(\mathrm{1}-\frac{x\gamma }{L})}^{n+\mathrm{1}}]$$ （$$\gamma \ne \mathrm{0}$$）

（13）

当 x = L时水头为

$$\mathrm{H}\left(L\right)=H_{\mathrm{0}}-\frac{kL{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}^n}{\left(n+\mathrm{1}\right)D^m\gamma }[\mathrm{1}-{(\mathrm{1}-\gamma )}^{n+\mathrm{1}}]$$ （$$\gamma \ne \mathrm{0}$$）

（14）

同理可得当$N\to \mathrm{\infty }$时，沿管段连续出流下距离管段上端节点x（0≤x≤L）处的水流时间为

$$T\left(x\right)={\int }_{\mathrm{0}}^x\left[\frac{\mathrm{\pi }{D}^{\mathrm{2}}L}{\mathrm{4}{Q}_{\mathrm{i}\mathrm{n}}\left(L-x\gamma \right)}\right]\mathrm{d}x=\frac{\mathrm{\pi }{D}^{\mathrm{2}}L}{\mathrm{4}\gamma Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}\mathrm{l}\mathrm{n}\left(\frac{L}{L-x\gamma }\right)$$ （$$\mathrm{0}<\gamma <$$1）

（15）

当 x = L时水头为

$$T$$（L）=$$\frac{\mathrm{\pi }{D}^{\mathrm{2}}L}{\mathrm{4}\gamma Q_{\mathrm{i}\mathrm{n}}}\mathrm{l}\mathrm{n}\left(\frac{\mathrm{1}}{\mathrm{1}-\gamma }\right)$$ （$$\mathrm{0}<\gamma <$$1）

（16）

由式（13）和式（15）可知，在沿管段连续均匀出流情况下，整个管段内水头的下降和水流时间的增加均将以连续曲线形式变化。

2.2　管段上端节点流量分配比

为满足水力等效性，在管段均匀出流情况下，使沿线流量分配到管段两端节点后，下游节点处的水头相等。由式（3）和式（9），令$H\mathrm{\text{'}}(L)=H(L)$，得管段上端节点流量分配比为

$$\alpha =\frac{\mathrm{1}-\sqrt[n]{\frac{\mathrm{1}}{N+\mathrm{1}}{\displaystyle \sum _{i=\mathrm{0}}^N}{\left[\mathrm{1}-\frac{i\gamma }{N}\right]}^n}}{\gamma }$$

（17）

式（17）说明，管段均匀出流水力等效简化处理后，上端节点流量分配比α仅与管段内部出流点个数N和沿线流量占比γ相关，而与管道直径D、管段上端节点水头H₀、管段进流量Q_in、管段长度L和系数k无关。这样，将管段沿线均匀出流的流量分配到两端节点时，它不仅可用于稳态模拟，也可用于H₀、Q_in随时间变化的延时模拟。

当N$\to \mathrm{\infty }$时，管段连续均匀出流，为满足水力等效性，由式（3）和式（14），令$H\mathrm{\text{'}}(L)=H(L)$，得

$$\alpha =\frac{\mathrm{1}-\sqrt[n]{\frac{\mathrm{1}-{\left(\mathrm{1}-\gamma \right)}^{n+\mathrm{1}}}{(n+\mathrm{1})\gamma }}}{\gamma }$$

（18）

式中：$\gamma \in (\mathrm{0},\mathrm{1}]$。当$\gamma =\mathrm{1}$时，管段进流量Q_in全部沿本管段配水，没有向下游管段转输的多余流量。当$\gamma \to \mathrm{0}$时，管段进流量Q_in在本管段分配流量很少，绝大部分流量转输至下游管段。当n = 2和n = 1.852时，$\gamma =\mathrm{1}$和$\gamma \to \mathrm{0}$时管段均匀出流的极限α值见表4。

表4 管段均匀出流的极限α值

Tab.4 Limits α of uniform flow along the link

n	α
	$\gamma =1$	$\gamma \to 0$
2 1.852	0.423 0.432	0.5 0.5

式（17）中取不同N值和γ值，当n = 2和n = 1.852时，管段上游节点流量分配比α的变化情况见图2。

图2 均匀出流管段在水力等效简化时上端节点流量分配比

Fig.2 Upstream node flow ratio of simplification of uniform flow along the link under hydraulic equivalent

由图2看出：①当管段中出流点数量N不变时，上端节点流量分配比α随沿线流量占比γ的增加而减小。α值总是小于极值0.5，即管段内出流量总是按下端节点流量较大，上端节点流量较小的方式进行水力等效简化处理。γ值很小情况下，即管道内流量主要是转输到下游管段而不是在本管段沿线配水时，α接近0.5。②当沿线流量占比γ不变时，上端节点流量分配比α随管段中出流点数量N的增加而增加。③当上端节点流量分配比α相同时，沿线流量占比γ随管段中出流点数量N的增加而增加。

2.3　示例2

设管段进流量Q_in = 100 L·s^－1，长度L = 1 000 m，直径D = 300 mm，上端节点处水头H₀ = 30 m；采用海曾‒威廉公式计算沿程水头损失，m = 4.87， n = 1.852，C = 120。于是$k=\frac{\mathrm{10.654}}{C^{\mathrm{1.852}}}=\frac{\mathrm{10.654}}{{\mathrm{120}}^{\mathrm{1.852}}}=\mathrm{0.001}\mathrm{503}$。设沿线流量占比从0.01~0.90，N值分别取1，2，5和∞，试分析沿线均匀出流简化处理后管段下端节点水头和从管段起点到该点的水流时间。

由式（9）和式（12）计算沿线流量简化处理前管段下端节点的水头和水流时间。由式（17）获得管段上端节点流量分配比后，再由式（3）和式（4）得到水力等效简化处理后管段下端节点的水头和流行时间。由式（5）和式（6）得到流量等分（即α=0.5）时下端节点水头和流行时间。不同出流点个数N和不同沿线流量占比γ的计算结果如图3、图4所示。

图3 不同N值管段下端节点水头

Fig.3 Downstream node water heads of the link at different N values

图4 不同N值管段下端流行时间

Fig.4 Downstream node traveling times of the link at different N values

由图3和图4看出，不同N值均匀出流情况下，简化处理前后管段下端节点水头和流行时间随不同沿线流量比γ的变化趋势相似。

（1）因为等分流量处理总是比水力等效简化处理在管段下端节点分配的流量要少，管段下端节点处简化前的水头（水力等效简化处理后的水头）总是小于等分流量处理后的水头。

（2）等分流量处理后的管段流行时间高于水力等效简化处理的但低于简化处理前的。

（3）当沿线流量占比γ<0.2时，简化处理前后管段下端节点水头和管段流行时间相差不大。说明当管段内沿线分配流量远小于它的转输流量时（在供水管网距离水厂较近的管段内比较常见），采用将沿线流量以水力等效方式或等分方式分配到管段的两端节点具有合理性。当沿线流量占比γ值较大时（距离水厂较远的供水管网末梢或多水厂供水分界线附近管段处比较常见），在简化处理前后管段下端节点水头和管段流行时间出现较大差异。

3 结论

相同直径、材料和埋设年代的串联管道合并是给水管网常用简化方式之一。根据能量守恒原理，给出了单管段沿线流量利用水力等效方式或流量等分方式向两端节点分配，简化处理前后水头损失和水流时间的计算方法。水力等效简化处理前后仅保证了管段上端节点和下端节点的水头是相同的，而管段内部各处的水头通常存在差异。

管段沿线均匀出流流量经水力等效简化处理后，上端节点流量分配比与管段内部出流点个数和沿线流量占比相关，而与管段直径、上端节点水头、管段进流量、管段长度和管段摩阻系数无关，使得该简化处理方法适用于上端节点水头或管段进流量具有变化性的延时模拟模型。

管段沿线均匀出流情况下，距离水厂较近的管段沿线流量（当管段内部流量占比较小时）适合采用水力等效方式（或流量等分方式）简化处理，沿线流量简化处理前后管段水头损失和水流时间差距均较小。而对于距离水厂较远的管网末梢或多水厂供水分界线附近（当管段内部沿线流量占比较大时），经流量等分方式简化处理后的管段水头损失，以及经水力等效方式（或流量等分方式）简化处理后的水流时间，与简化前相比差距均较大。